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、除濕機
電力轉(zhuǎn)換裝置、除濕機
本發(fā)明涉及一種電力轉(zhuǎn)換裝置
背景技術(shù)：
以往
專利文獻1：日本特開平7－號公報
技術(shù)實現(xiàn)要素：
然而
本發(fā)明鑒于上述內(nèi)容而完成，目的在于獲得一種能夠抑制噪聲的增大
為了解決上述課題，并實現(xiàn)目的
本發(fā)明涉及的電力轉(zhuǎn)換裝置起到能夠抑制噪聲的增大
附圖說明
圖1是表示實施方式1的電力轉(zhuǎn)換裝置的結(jié)構(gòu)示例的圖
圖2是表示實施方式1涉及的PWM信號的生成處理的一個示例的流程圖
。圖3是表示實施方式1涉及的PWM信號的邏輯的一個示例的圖。
圖4是表示實施方式1涉及的壓縮機以及鼓風機的轉(zhuǎn)速與噪聲的特性的圖
。圖5是表示U相調(diào)制信號與載波頻率較低時的U相上橋臂驅(qū)動信號的圖
。圖6是表示U相調(diào)制信號與載波頻率較高時的U相上橋臂驅(qū)動信號的圖。
圖7是表示實施方式2的除濕機的側(cè)剖面圖
。符號說明
1交流電源
，2電抗器，3整流器，3a、3b、3c具體實施方式
以下
，根據(jù)附圖詳細地說明本發(fā)明涉及的電力轉(zhuǎn)換裝置的實施方式。另外，本發(fā)明并非由下述實施方式所限定。實施方式1
圖1是表示實施方式1的電力轉(zhuǎn)換裝置10的結(jié)構(gòu)示例的圖。電力轉(zhuǎn)換裝置10包括：電抗器2
，其與輸出交流電的交流電源1連接；整流器3，其包括將交流電整流成直流電的整流元件3a、3b、3c、3d；作為平滑電路的平滑電容器4，其使整流后的直流電壓平滑化；以及逆變器5，其與平滑電容器4并聯(lián)連接，將直流電轉(zhuǎn)換成交流電并輸出，來對電動機6進行驅(qū)動。逆變器5包括電壓檢測部11
電壓檢測部11例如使用包含電阻及電容器的分壓電路
開關(guān)電路12包括由沿直流電壓Vdc的施加方向在上游側(cè)為高電壓側(cè)的各相上側(cè)橋臂、以及與各相上側(cè)橋臂對應(yīng)并沿直流電壓Vdc的施加方向在下游側(cè)成為低電壓側(cè)的各相下側(cè)橋臂構(gòu)成的三相的橋臂
。具體地說，開關(guān)電路12是開關(guān)元件，包括作為各相上側(cè)橋臂的MOS－FET13u、13v、13w和作為各相下側(cè)橋臂的MOS－FET14u、14v、14w。開關(guān)電路12根據(jù)來自驅(qū)動控制部16的各PWM(PulseWidthModulation，脈沖寬度調(diào)制)信號Up、Un、Vp、Vn、Wp、Wn來驅(qū)動各MOS－FET13u、13v、13w、14u、14v、14w，將直流電轉(zhuǎn)換成交流電并輸出。電流檢測部15包括檢測電動機6的u相電流Iu的電流檢測元件15a
、以及檢測w相電流Iw的電流檢測元件15b。在本實施方式中，電流檢測部15檢測電流檢測元件15a驅(qū)動控制部16包括控制部17和驅(qū)動部18
。控制部17根據(jù)來自電壓檢測部11的信息檢測開關(guān)電路12的輸入電壓值
，根據(jù)來自電流檢測部15的信息檢測向電動機6輸出的輸出電流值，并基于輸入電壓值以及輸出電流值輸出用于控制開關(guān)電路12的驅(qū)動信號。控制部17進行使用了PWM的電動機驅(qū)動控制
。在本實施方式中，沒有設(shè)置磁極位置傳感器，控制部17基于各相電流Iu、Iv、Iw以及直流電壓Vdc，生成作為驅(qū)動各MOS－FET13u、13v、13w、14u、14v、14w的各PWM信號Up、Un、Vp、Vn、Wp驅(qū)動部18例如使用緩沖器
在圖1中
另外，在圖1中
接著
在驅(qū)動控制部16中
接著
另外
回到圖2，控制部17根據(jù)勵磁電流Iγ
其中
R：電動機繞組電阻
ωl：一次角頻率
一次磁通γ軸分量指令
Kγ
磁通誤差
K：速度控制比例增益
ωspi：積分增益
p：比例預(yù)算符
感應(yīng)電壓常數(shù)
Ld：d軸電感
Lq：q軸電感
接著
接著
然后
，驅(qū)動部18基于從控制部17輸出的各PWM原信號Tup、Tun、Tvp、Tvn、Twp、Twn，生成各PWM信號Up、Un、Vp、Vn、Wp、Wn(步驟S6)。以下，在驅(qū)動控制部16中，重復(fù)進行步驟S1至步驟S6，由此適時地輸出各PWM信號Up、Un、Vp、Vn、Wp、Wn，驅(qū)動開關(guān)電路12的各MOS－FET13u、13v、13w、14u、14v、14w圖3是表示實施方式1涉及的PWM信號的邏輯的一個示例的圖。如圖3所示
，為了不使在作為各相的上側(cè)橋臂的MOS－FET13u、13v、13w的導(dǎo)通期間與作為下側(cè)橋臂的MOS－FET14u、14v、14w的導(dǎo)通期間同時產(chǎn)生而形成短路回路，在各相的上側(cè)橋臂或下側(cè)橋臂的轉(zhuǎn)向斷開與各相的下側(cè)橋臂或上側(cè)橋臂的轉(zhuǎn)向?qū)ㄖg設(shè)有死區(qū)時間Td。另外，在本實施方式中
，不使用檢測轉(zhuǎn)子位置的傳感器，抑制了成本的上升，但是通過使用檢測轉(zhuǎn)子位置的傳感器，由于轉(zhuǎn)子的電氣角頻率與開關(guān)電路12側(cè)的旋轉(zhuǎn)頻率大致一致，因此能夠進行高精度的PWM控制。接著
，說明在上述的PWM信號的生成處理中切換載波頻率的處理。圖4是表示實施方式1涉及的壓縮機以及鼓風機的轉(zhuǎn)速與噪聲的特性的圖。橫軸表示轉(zhuǎn)速
，縱軸表示噪聲。首先，在驅(qū)動控制部16中，由控制部17設(shè)定載波頻率13kHz時的載波噪聲的噪聲等級為閾值#1。逆變器5的負載電流為估計的最大值。然后，控制部17基于圖4所示的壓縮機以及鼓風機的轉(zhuǎn)速與噪聲的特性，將壓縮機以及鼓風機中產(chǎn)生的噪聲的噪聲等級為載波頻率13kHz時的載波噪聲的噪聲等級即閾值#1以上的壓縮機以及鼓風機的轉(zhuǎn)速即閾值#1a以及閾值#1b設(shè)定為載波頻率進行切換的判斷條件。這里，載波頻率13kHz時的載波噪聲指的是在開關(guān)電路12
、壓縮機、以及鼓風機中使用載波頻率13kHz來驅(qū)動作為開關(guān)元件的各MOS－FET13u、13v、13w、14u、14v另外
接著，控制部17與載波頻率13kHz的情況相同地設(shè)定載波頻率10.7kHz時的載波噪聲的噪聲等級為閾值#2
根據(jù)各載波頻率下的載波噪聲的噪聲等級的特性與壓縮機以及鼓風機的各轉(zhuǎn)速下的噪聲等級的特性的關(guān)系
圖5是表示U相調(diào)制信號與載波頻率較低時的U相上橋臂驅(qū)動信號的圖
根據(jù)圖4至圖6
由于控制部17進行壓縮機或者鼓風機的轉(zhuǎn)速越高則越降低載波頻率的控制，因此能夠抑制開關(guān)電路12中的高負載時的溫度上升
另外
如以上說明那樣，根據(jù)本實施方式
另外，雖然說明了存在多個噪聲產(chǎn)生源的情況
此外
同樣
此外
此外
此外
，在本實施方式中，對于壓縮機與鼓風機，分別設(shè)定閾值來作為載波頻率的對象，但并不限定于此。也能夠使用由壓縮機與鼓風機的各驅(qū)動噪聲的噪聲等級合成的噪聲的噪聲等級，作為載波頻率進行切換的判斷的對象。在電力轉(zhuǎn)換裝置10中，控制部17進行使載波噪聲的噪聲等級小于將多個驅(qū)動噪聲合成得出的噪聲的噪聲等級的控制此外
